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上海隆进特殊钢有限公司
e.s.gorkunov等研究了具有不同奥氏体性的fe－mn和fe－mn－cr系无磁钢经过室温单向拉伸和扭转变形后磁学性能的演变。结果表明，与03mn20、03mn22cr13钢相比，30mn21cr4无磁钢中奥氏体组织为，室温拉伸变形中不形成α＇马氏体，生成的ε马氏体的含量约为12%。并-原始状态的30mn21cr4无磁钢为抗磁性，磁化率为－6.5×10－3，但随着剪切变形量的逐渐增大，该钢开始顺磁性，磁化率达到4.3×10－3，这与变形中生成的顺磁性的ε马氏体的数量有关。
神户钢铁公司了一种易切削的高锰无磁钢板knm－295m，其主要成分为w(c)=0.25%、w(mn)=25.0%、w(cr)=5.0%，该钢无磁性能，当冷变形达到40%时，磁导率μ值仍保持在1.002左右;钻孔性能，相当于高c高mn无磁钢的30倍以上;线系数相当于普通奥氏体不锈钢的2/3左右，适合应用于各种发电机、电动机、变压器等强电设备的结构材料以及钻孔量大的部件或不希望出现热伸缩的部件。
另外，研究了30种不同成分的低碳锰系奥氏体极低温无磁钢成分牌号为mn35cr5，在－170℃时屈服强度380mpa，伸长率为60%。可其屈服强度较低，如果采用控轧控冷工艺，由于位错强化，可使该钢强度，韧性略有下降。
护环用钢主要包括4个钢号，即40mn18cr4、50mn18cr4、50mn18cr4n、50mn18cr4wn，经变形强化后，rp0.2可达1100mpa。此外，40mn18cr3和55mn18cr3两种的大型发电机护环用无磁结构钢主要作为利用半热锻形变强化工艺制造护环材料，将40mn18cr3钢中c含量到0.45%～0.65%，可使形变强化率有效。其半热温度区间为550℃～600℃，变形量为30%，此时的形变强化以滑移、块移和蠕变三种同时进行。
对fe－mn－c和fe－mn－cr系合金中马氏体相变进行了研究。通过反复高温淬火工艺，发现γ***ε马氏体相变形核具有继承性，直接证明了此相变为非均匀形核，并且在反复相变中，ε马氏体数量变化，但铁磁性相α＇马氏体的数量几乎不变。王敏等了50mn18cr4v作为电机低磁材料，通过合理的热处理制度形成均匀弥散的vc析出物，使材料的屈服强达到800mpa，抗拉强度达到1200mpa，相对磁导率低于1.02。
发展
随着机械切削加工不断向自动化、高速化和精密化方向发展，对材料的切削性提出更高的要求，于是出现了切削性的铅一硫复合，又称为超。此后各种铅一硫二元和多元复合陆续问世。
生产发展很快，品种和牌号数量不断，产量逐渐上升。在美国、、英国、前联邦德国、五国中，多者有31个钢号(aisi），少者有7个钢号(foct）。品种已经扩大到扁钢和管易。产量以多，速度也快。1965年接近10万t，到了1985年达到了100万t左右，其中硫系占64．4%。生产的约有40%～46%消耗在汽车制造业，产业机械消耗约10%，家庭用品和其他消耗约6%。
其他元素影响性能
其他元素对钢切削性的影响在中除上述易切削元素外，其他元素也对钢的切削性有一定影响：
⑴碳。钢中碳含量的高低与钢材的切削性能有关。碳含量过低，组织中会出现大量铁素体，钢的硬度和强度很低，切屑易粘着于刀刃上形成刀瘤，加之切屑是断落，使切削性下降，加工表面粗糙度。碳量过高，组织中珠光体量增多，硬度及强度，使切削抗力增大，切削性变坏。易切削结构钢中碳含量以0．15%～0．25%为宜。
⑵锰。钢中锰与硫形成锰夹杂，使切屑易于断裂，钢的切削性，还能或减弱因硫所引起的热脆性。因此，在中应锰含量在0．60%～1．60%之间，并保持适当的mn/s的比值。
⑶硅和铝。硅和铝都对钢的切削性起有害作用。硅部分固溶于铁素体中，钢的硬度，使切削加工困难。而且硅在钢中与氧结合形成硬度较高的氧化硅夹杂物，使的磨损，使用寿命。故中硅含量宜低。铝一般作为脱氧剂加入钢中，大部分与氧结合生成脆硬的氧化铝夹杂，的磨损。硅和铝加入钢中还会钢的氧含量，使物夹杂呈细长条状分布，恶化钢的切削性。
⑷氧和氮。氧在钢中一般是有害的，因为它钢的力学性能，但中氧含量，会使物呈纺锤形分布，钢的切削性。氮虽能钢的强度，但脆性，切削加工时会形成短碎的断屑。钢中含微量氮（≤0．002%）时对切削性和工件表面起有利作用，但含量过高时，钢的强化作用增大，对寿命不利。
fe－mn－cr系无磁钢
fe－mn－cr系高锰无磁结构钢的典型合金成分为18mn－4cr，即w(c)=0.3%～0.5%、w(si)=0.3%～0.8%、w(mn)=17.0%～19.0%、w(cr)=3.0%～5.0%、w(p)≤0.04%、w(s)≤0.03%，因其的力学性能，曾一度作为大型发电机护环用无磁结构钢，但当工作中存在腐蚀性介质(包括普通水)时容易发生应力腐蚀开裂，近30年来逐步被不含ni的18cr－18mn－n无磁不锈钢取代作为发电机护环的主要制造材料。
然而，前者由于cr含量相对较低而且不需要额外添加n来奥氏体，具有生产成本低廉，冶炼工艺相对简单的优势，所以仍可用作无腐蚀下令人满意的无磁钢铁结构材料。
k.sipos等对奥氏体预变形对于fe－20mn－4cr－c钢力学性能的影响和应变-马氏体相变进行了研究，结果表明，应变-ε马氏体相变钢材的低温脆性断裂倾向。当温度为373k和773k时，对奥氏体进行预变形后，钢的拉伸性能。预变形产生的形变孪晶和位错亚结构对ε马氏体板条的生长起阻碍作用，了拉伸变形中ε马氏体的生成数量，从而了钢的低温韧性。j.kriz等针对不同c和v含量的高锰奥氏体钢(mn18cr4ni)的析出硬化动力学进行了研究，-当v含量＜2.5%时，该钢可以通过析出硬化作为度低磁材料使用，但强度硬度的同时，塑性会有一定程度的。550℃时效，析出十分，可以忽略;650℃时效，在时效开始0.5h之内，析出就会以较高速率进行。
o.i.balyts＇kyi综述了各国关于18mn－4cr度护环用无磁结构钢的化学成分和力学性能的研究结果，-一定量的cr能钢的屈服强度。18mn－4cr钢在550℃热处理时，断裂韧性达值。当钢中v含量在1.3～1.5%时，强度和韧性的匹配达效果。对于40mn18cr4钢，不能通过冷拉伸变形进行强化，因为在冷变形中具有地形成α＇马氏体的倾向，而热变形中，形变孪晶受到，主要形成大量的位错亚结构。
与40mn18cr4相比，50mn18cr4变形中更易形成形变孪晶，在550℃～950℃时效中，碳化物沿奥氏体晶界析出。18mn－4cr钢在有水存在下对腐蚀开裂更为，应尽力服役的干燥。加入0.4%cu能奥氏体的性，使磁导率μ值保持在1.003～1.01范围内。
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